-

Для этого разделим его на расчетные участки. Тепловая нагрузка участков определяется как сумма тепловых нагрузок стояков, к которым по этому участку подводится теплоноситель.
Массовый расход воды на участках, кг/ч, определяется по формуле:
.
Средняя величина удельной потери давления на трение по длине основного циркуляционного кольца, Па/м, находится по формуле:
,
где Σlуч – сумма длин всех участков основного циркуляционного кольца, м; 0,6 – доля потерь располагаемого давления на трение в трубопроводах.
По вычисленному значению Rср и расходу воды на участке Gуч с помощью номограммы определяется необходимый диаметр трубопровода dуч, как ближайший по стандарту. Далее по принятом dуч и массовому расходу Gуч находятся фактические значения удельного сопротивления Rуч, скорости воды Vуч и динамического давления воды (Рдин)уч.
Затем определяем вид и величину ζ местных сопротивлений по каждому участку:
участок 1-2: задвижка d=32 мм (ζ=0,0), 5 отводов при условном диаметре d=32 мм (ζ=1,0х5), Σζ1-2=5,0;
участок 2-3: тройник на ответвление (ζ=1,5), Σζ2-3=1,5;
участок 3-4: тройник на ответвление (ζ=1,5), вентиль d=20 мм (ζ=10), Σζ3-4=11,5;
участок 4-5: тройник на проход (ζ=1,0), Σζ4-5=1,0;
участок 5-6: тройник на проход (ζ=1,0), Σζ5-6=1,0;
участок 6-7: тройник на проход (ζ=1,0), Σζ6-7=1,0;
участок 7-8: два тройника на проход (ζ=1,0х2), воздухосборник (ζ=1,5), два вентиля d=10 мм (ζ=20х2), три отвода d=10 мм (ζ=2,0х3), четыре тройника на ответвление (ζ=1,5х4), четыре тройника на противотоке (ζ=3,0х4), четыре этажеузла с регулирующими кранами (ζ=4,5х4) Σζ7-8=85,5;
участок 8-9: тройник на проход (ζ=1,0), Σζ8-9=1,0;
участок 9-10: тройник на проход (ζ=1,0), Σζ9-10=1,0;
участок 10-11: тройник на проход (ζ=1,0), Σζ10-11=1,0;
участок 11-12: тройник на противотоке (ζ=3,0), вентиль d=20 мм (ζ=10), Σζ11-12=13;
участок 12-13: тройник на противотоке (ζ=3,0), Σζ12-13=3,0;
участок 13-14: задвижка d=32 мм (ζ=0), 3 отвода d=32 мм (ζ=1,0х3), Σζ13-14=3,0;
Рассчитаем потери давления на трение по длине участка (R*l)уч и в местных сопротивлениях Zуч=(РдинΣζ)уч. Результаты расчета представлены в таблице 4.
Проверяется правильность гидравлического расчета из условий:
а) 0,9Ррасп ≥ Σ(R*l+Z)уч
0,9*19000=17100 Па>15987 Па.
б)
- оба условия выполняются.









Таблица 4
Результаты гидравлического расчета трубопроводов системы водяного отопления
Номер участка Тепловая нагрузка участка Qуч, Вт Расход воды на участке Gуч, кг/ч Диаметр участка dуч, мм Скорость воды на участке Vуч, м/с Длина участка lуч, м Удельные потери давления на трение на участке Rуч, Па/м Потери давления на трение на участке Rуч* lуч, Па Динамическое давление на участке Рдин, Па Сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке Σζ Потери давления в местных сопротивлениях на участке Zуч, Па Потери давления на участке (R*l+Z)уч, Па 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1-2 69080 1696 32 0,50 15,7 120 1884 130 5 650 2534 2-3 37460 920 25 0,43 5,3 112 594 90 1,5 135 729 3-4 18730 460 20 0,37 1,2 120 144 70 11,5 805 949 4-5 16350 401 20 0,34 5,4 100 540 58 1 58 598 5-6 10030 246 15 0,34 3,1 150 465 60 1 60 525 6-7 8510 209 10 0,45 2,7 310 837 115 1 115 952 7-8 4630 114 10 0,24 21,5 100 2150 28 85,5 2394 4544 8-9 8510 209 10 0,45 2,7 310 837 115 1 115 952 9-10 10030 246 15 0,34 3,1 150 465 60 1 60 525 10-11 16350 401 20 0,34 5,4 100 540 58 1 58 598 11-12 18730 460 20 0,37 1,6 120 192 70 13 910 1102 12-13 37460 920 25 0,43 4,6 112 515 90 3 270 785 13-14 69080 1696 32 0,50 6,7 120 804 130 3 390 1194 15987










7 Подбор водоструйного элеватора

Водоструйный элеватор предназначен для снижения температуры сетевой воды (tс=1500С), поступающей от ТЭЦ по тепловой сети в тепловой центр здания, до необходимой для подачи в систему отопления воды с температурой tr=1050С. Это происходит путем смешения сетевой и обратной воды (tо=700С). Элеватор служит также для создания необходимого давления в системе. Подберем водоструйный элеватор типа ВТИ – теплосети Мосэнерго.
Принципиальная схема элеваторного узла представлена на рисунке.

Основной расчетной характеристикой для подбора элеватора является коэффициент смешения:
.
Номер элеватор выбирается в зависимости от диаметра горловины, мм:
,
где Qсист=Qзд/1000 – тепловая мощность системы отопления, кВт; Рсист= Σ(R*l+Z)/1000 – суммарная потеря давления по длине расчетного циркуляционного кольца, кВт.
Принимаем элеватор № 1 (dгор<18 мм).
Диаметр сопла элеватора, мм, определяется по формуле:
,
где =150 кПа – располагаемая разность давлений воды в теплосети на вводе в здание.














8 Вентиляция
Необходимо запроектировать систему естественной канальной вытяжной вентиляции для блока из четырех квартир, расположенных по вертикали здания. Номер помещения кухни – 117.
Расчет заключается в определении количества воздуха, которое требуется удалить из кухни по вытяжным каналам, и числа стандартных каналов сечением 130х140 мм, необходимых для прохода этого количества воздуха.
Схема вентиляции квартир такова: поступление воздуха (приток) осуществляется через поры и неплотности наружных ограждений или специальные приточные подоконные устройства в жилых комнатах, а удаление (вытяжка) – через решетки на вентиляционных каналах, установленные под перекрытием в кухнях, санузлах и ванных комнатах, на вентиляционных каналах. Вентканалы прокладываются во внутренних кирпичных стенах или в бетонных панелях.















9 Определение воздухообмена и числа вентиляционных каналов
Количество удаляемого через вентиляционные каналы кухни воздуха, м3/ч:
,
где ΣFж.к. – суммарная площадь жилых комнат квартиры, м2.
Но минимальный воздухообмен в кухне в однокомнатной квартире равен 60 м3/ч, поэтому в качестве расчетной величины принимаем Vрасч=60 м3/ч.
Найдем расчетное гравитационное давление Ргр, Па, при температуре воздуха tн=+50С, и температуре внутреннего воздуха в жилой комнате tв=+180С, по формуле:
Ргр=(ρн – ρв)*h*g,
где ρн(в) – плотность наружного (внутреннего)воздуха, кг/м3; h – высота вентиляционного канала, м; g – ускорение силы тяжести.
Плотность воздуха ρ, кг/м3, при температуре t определяется из выражения:
.
Скорость воздуха в канале, м/с, определяется по формуле:
,
где fкан – площадь вентиляционного канала, м2.
Определяется эквивалентный диаметр канала круглого сечения dэ(v), мм, в котором будут такие же потери располагаемого давления на трение, при той же скорости воздуха, что и в заданном канале прямоугольного сечения:
,
где А, В – размеры прямоугольного канала, мм.
С помощью номограммы по величине dэ(v) и скорости v находятся удельная потеря давления (сопротивление) на трение R, Па/м, и динамическое давление Рдин потока воздуха.
Затем определяется сумма коэффициентов местных сопротивлений одиночного канала. Принимаем следующие величины ζ: для вытяжной решетки 1,4; для поворота (колена) 1,1 и устья канала при наличии зонта 1,9.
Определяются потери давления на трение по длине канала (βш*R*h), в местных сопротивлениях (Z=Рдин*Σζ) и полные потери давления в канале (βш*R*h+ Z), Па.
Сравнивается аэродинамическое сопротивление канала с располагаемым гравитационным давлением. Если (βш*R*h+ Z) > Ргр, то принимается на один канал больше.
Результаты аэродинамического расчета представлены в таблице 5
Результаты аэродинамического расчета вентиляционных каналов
Этаж Расчетный воздухообмен Vрасч, м3/ч Вентиляционный канал Скорость воздуха в канале v, м/с Высота канала h, м Коэффициент шероховатости βш Удельные потери давления на трение в канале R, Па/м Потери давления на трение в канале βш*R*h, Па Динамическое давление в канале Рдин, Па Сумма коэффициентов местных сопротивление в канале Σζ Потери давления в местных сопротивлениях в канале Z, Па Потери давления в канале (βш*R*h+ Z), Па Гравитационное давление Ргр, Па Примечание Габаритные размеры АхВ, мм Эквивалентный по скорости диаметр участка dэ(v), мм Площадь сечения канала fкан, м2 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 1 60 130х140 135 0,0182 0,92 11,25 2,0 0,12 2,7 0,5 4,4 2,2 4,9 6,6 1 2 60 130х140 135 0,0182 0,92 8,45 2,0 0,12 2,0 0,5 4,4 2,2 4,2 5,0 1 3 60 130х140 135 0,0364 0,46 5,65 2,0 0,05 0,6 0,2 4,4 0,9 1,5 3,3 2 4 60 130х140 135 0,0364 0,46 2,85 2,0 0,05 0,3 0,2 4,4 0,9 1,2 1,7 2
В графе примечание указано число каналов.
Список литературы
Щекин Р.В. и др. справочник по теплоснабжению и вентиляции. Книга 1. киев, 1976.
СНиП ΙΙ-3-79**. Строительная теплотехника, 1986.
СНиП 02. 04. 05-91. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.
Тихомиров К.В. общая теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. М., 1986.
Богословский В.Н. и др. отопление и вентеляция. М., 1980.
Щекин Р.В. и др. справочник по теплоснабжению и вентиляции. Книга 2. Киев, 1976.











22