тепловой расчет паровой многокорпусной турбины

Номер ОтбораТеплопадение кДж/кгРасход параМощность МВтт/чКг/с1311182,150,5815,72385234,965,2525,123688103,128,6419,7Д81022,346,25,022585079,622,118,786111187,524,326,9971166134,737,4243,638146453,614,8821,78СП1230723,46,515СП2234323,046,415К15401445,16401,43618,2Сумма129752389,3663,7824,9Т808125,634,8928,2Nэ= 800 МвтNi= 796,7 МвтNi1=Ni*г*м = 796,7*0.99*0.985=776,9 МвтNi= (Ni1- Nэ) / Nэ = (776,9-800)/800 =2,8%Погрешность в допустимых пределах.5. Выбор вспомогательного оборудованияПитательные насосы.Расчётная производительность питательных насосов выбирается по максимальному объему питательной воды с запасом 5%. Расчётный напор питательного насоса Рпн должен превышать давление пара перед турбиной Р0 на величину гидравлических потерь в тракте, Рпн=1,35*Р0 = =1,35*24=32,4МпаВыбираем по П6 [1] два насоса СВПТ- 1350-350:подача– 1350 м3 /ч;Давление нагнетания - 35 Мпа;Скорость вращения -5270 об/мин;КПД насоса – 83%Выбираем пуско-резервный насос, мощностью 30-50% от номинальной.Конденсационные насосы.Расчетная производительность конденсационных насосов Gкн определяется с запасом 10-20% к максимальному расходу пара в конденсаторе.Gкн=1.2* Gk=1,2*1445,16 =1734,192 т/чПо П7 [1] выбираем три конденсатных насоса типа КсВ-2000-40:Подача –2000 т/ч;Напор – 40 м;Допустимый кавитационный запас Hдоп=4,5м.вод.ст.;Частота вращения 25 с-1Мощность – 272 кВт;КПД –80%;Температура конденсата – 70 0С.Деаэратор повышенного давления.Ставим две колонки ДСП-800 производительностью 800 т/ч с рабочим давлением 0.69 Мпа, t=165С. Диаметром 2432мм. Высота 4000мм, масса 8.2т, охладитель выпара отсутствует.Емкость аккомуляторного бака деаэраторов принимаем из расчета запаса питательной воды на 5 мин.V=Go*t=2355,9*5/60=196,3м3Выбираем 2 бака объемом 120 и 100 м3, P=0.6Мпа.Для бака объёмом 120 м3:Диаметр 3440 ммДлина 17625 ммМасса 30515 кгДля бака объёмом 100 м3:Диаметр 3440 ммДлина 13500 ммМасса 27650 кгСетевые подогреватели.Исходя из величины тепловой нагрузки по уравнению теплопередачи определяется необходимая поверхность сетевого подогревателя:F=Qcп*103/K*Δtср= 15*1000/(3.5*16,68)= 256,94м2Δtср=Δt/ln(Δt+δcn )/δcn )=40/ln((40+4)/4)=16,68 0CK=3.5 кВт/м2˚СВыбираем по П10 [1] 2 подогревателя ПСВ- 315-3-23.Характеристика котлоагрегатовХарактеристика котлоагрегатов Подольского завода им. С.ОрджоникидзеПП-2650-255 ГМ (ТГМП-204)Номинальная производительность, 2650 т/чДавление пара на выходе, 24 МПаТемпература перегретого пара 560 0СМощность блока 800 МВтОсновной вид топлива - природный газ, мазутКПД котла- 94,4/93,8 % (газ/мазут)Список используемой литературы1. П.Г. Антропов, Л.А. Слюсарев, А.А. Соколов. " Методические указания к курсовому проекту для специальности 650800"-Саратов НТБ СГТУ, 2009 г. 2. А.Г. Костюк, В.В. Фролов, А.Д. Трухний. "Паровые и газовые турбины для электростанций"- М.: Издательский дом МЭИ, 2008 г.3. В.А. Хрусталев, П.Г. Антропов. "Основы теории и расчетов турбин ТЭС и АЭС"- Саратов НТБ СГТУ, 2006 г.4. А.А. Александров, Б.А. Григорьев. "Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара"-Справочник. М.: Издательский дом МЭИ, 2006 г.5. В.Д. Буров, Е.В. Дорохов, Д.П. Елизаров." Тепловые электрические станции"- М.: Издательский дом МЭИ, 2009 г.6. А.В. Клименко, В.М. Зорина. "Справочник: Теплоэнергетика и теплотехника"- М.: Издательский дом МЭИ, 2007 г.7. М.Е. Дейч, Г.А. Филиппов, Л.Я. Лазарев. "Атлас профилей решеток осевых турбин"- М.: Издательство "Машиностроение", 1965 г.8. А.В. Щегляев. "Паровые турбины. Теория теплового процесса и