Спроектировать мостовой кран

Подбор сечений сжатых раскосов и стоек производится методом последовательного приближения [7]. Задаваясь коэффициентом φ = 0,6…0,7, определяют требуемую площадь сечения стержня где N – усилие в стержне.По FTP компонуется сечение и определяется на устойчивость и на допускаемую гибкость по формуламгде φ – уточненный коэффициент продольного изгиба. где l – длина стержня;rmin – минимальный радиус инерции сечения. Подбор сечений растянутых поясов и раскосов производится по FTP и λ Выбор сечений делается для более загруженных стержней фермы, т.к. количество разных габаритов профилей ограничивается договором технологичности [8, с.147] в связи от длины фермы. Избираем тип разреза балка для наполненных стержней. Спрос разумного конструирования участков ферм изложены в [7, 8, 11]. Для синтеза стержней в узле обыкновенно употребляют косынки разных конструкций. Спрашиваемая длина шов, объединяющих стержень с косынкой, находимиз выражениягде β – коэффициент, зависящий от способа сварки [8]; k – катет шва; [τ'] – допускаемые напряжения для металла шва. Проверка жесткости кранового мостаДопускаемый прогиб фермы в середине пролета составляет (1/600…1/700)L[1, 2, 10], где L - длина фермы. Прогиб кранового моста определяется по формуле где E – модуль упругости материала фермы; Jcp– момент инерции фермы в середине пролета. где Fви Fн- соответственно площади верхнего и нижнего поясов в середине пролета; h – расстояние между центрами тяжести поясов в середине пролета;M – максимальный изгибавший момент, действующий на главную ферму. При расположении тележки в центре пролета изгибающий момент равен: где Q – грузоподъемность крана, кг; mТ– масса тележки, кг;BТ– расстояние между осями колес тележки.Условие выполняется.5 Расчет концевой балкиГлавные балки полагаются на концевые балки. Расчёту подлежит концевая балка, находящаяся у кабины управления и приспособления перемещения крана как самая загруженная. На концевую балку воздействуют: опорное давление со стороны главных балок (ферм и добавочных ферм), изгибающие моменты в плоскости, изгибающие моменты от инерциальных сил торможения телеги (тормозные только 2 колеса телеги) в горизонтальной плоскости, перерезывающие усилия от вертикальной нагрузки. Расчёт болтового соединения монтажного стыкаРасчету подлежит монтажный стык, объединяющий 2 половины концевой балки. Болтовое соединение нагружено воздействием изгибающего момента перерезывающей силы. Диаметр болта, находим из формулыгде ncp– число рабочих срезов одного болта; [τ] – допускаемые напряжения на срез материала болта; T – усилие на болт крайнего ряда. где Q – перерезывающая сила в сечении стыка;m, n – число рядов;N1 – усилие на болт крайнего ряда от действия изгибающего момента, где Mcт– часть изгибающего момента, приходящаяся на одну стенку балки; y1 – расстояние между крайними горизонтальными рядами; сумма квадратов расстояний между горизонтальными рядами.Рисунок 5.1 - Схема работы болтового соединения, воспринимающего изгибающий момент.Размещение болтов в конструкции выполняем согласно следующими условиями: минимальное расстояние между центрами 3,5d; максимальное расстояние 5d; минимальное расстояние от центра болта до края элемента 2,5d.ЗаключениеВ результате курсового проектирования был выполнен расчет конструкции мостового крана и определены нагрузки на нее. Условия прочности выполняются.Литература1. Александров М.П. Подъёмно-транспортные машины: Учебник для вузов, – 5-е изд., перераб. и доп. – М.: Высш. школа, 1979, – 558 с., ил. 2. Гохберг М.М. Металлические конструкции подъемно-транспортных машин. Л.: Машиностроение, 1979, 520 с. 3. Классификация режимов работы кранов. – В кн.: Новые конструкции кранов. Труды ВНИИПТМАШ, вып. 1 (43). М.: 1964, с. 3 – 10. Авт., Никольский Г. М., Богуславский П. Е., Меклер А. Г. и др. 4. Левитин Б. С., Воронцов Г. А. Применение алюминиевых сплавов в крановых металлоконструкциях. М.: Машиностроение, 1969, 263 с. с ил. 5. Львов Ю. С. Алюминиевые мосты. М., Автотрансиздат, 1958, 101 с. с ил. 6. Проектирование сварных конструкций в машиностроении. Под ред. С.А. Куркина. М.: Машиностроение, 1975, 376 с., ил. 7. Николаев Г.А., Винокуров В.А. Сварные конструкции. Расчёт и проектирование.– М.: Высшая школа, 1990. – 446 с. 8. Николаев Г.А., Куркин С.А., Винокуров В.А. Сварные конструкции: Прочность сварных соединений и деформации конструкций. М.: Высшая школа, 1982, 272 с. 9. Николаев Г.А., Куркин С.А., Винокуров В.А. Сварные конструкции. Технология изготовления: Автоматизация производства и проектирование сварных конструкций, М.: Высшая школа, 1983, 344 с. 10. Руденко Н.Ф. Курсовое проектирование грузоподъемных машин. – М.: Машиностроение, 1971. 11. Справочник по кранам. Т. 1. Под ред. А. И. Дукельского. М.: Машиностроение, 1971, 399 с. с ил. 12. Феодосьев В.И. Сопротивление материалов: Учебник для вузов. – 10-е изд., перераб. и доп. – М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 1999. – 529 с. (Сер. Механика в техническом университете; Т.2). 13. СП 16.13330.2011 «Стальные конструкции» (актуализированная редакция СНиП II-23-81*).14. ГОСТ 2.312 ЕСКД. Условные изображения и обозначения швов сварных соединений. 15. ГОСТ 12.2.070. Краны грузоподъемные. Сварка стальных конструкций. 16. ГОСТ 2246. Проволока стальная, сварочная. 17. ГОСТ 5264. Ручная дуговая сварка. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры. 18. 5. ГОСТ 8713. Сварка под флюсом. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры. 19. ГОСТ 9467. Электроды покрытые металлические для ручной дуговой сварки конструкционных и теплоустойчивых сталей. Типы. 20. ГОСТ 14771. Дуговая сварка в защитных газах. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры.